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丹東市欣鎂耐火材料有限公司，位于中國(guó)東北鎂資源豐富的遼寧丹東鳳城市，是集國(guó)內(nèi)加工銷(xiāo)售及進(jìn)出口為一體的專(zhuān)業(yè)公司。公司為國(guó)內(nèi)外客戶(hù)常年供應(yīng)質(zhì)優(yōu)價(jià)廉的產(chǎn)品及先進(jìn)的原材料解決方案，公司以加工銷(xiāo)售鎂產(chǎn)品業(yè)務(wù)為主，主要產(chǎn)品有普通電熔鎂，大結(jié)晶電熔鎂砂，輕燒鎂，重?zé)V，輕燒鎂球，電工級(jí)氧化鎂，氧化鎂顆粒，硫酸鎂，硼鎂肥顆粒，一水硫酸鎂顆粒，氯化鎂等，我們產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于耐火材料，工業(yè)建材，陶瓷玻璃，農(nóng)業(yè)化肥等多個(gè)行業(yè)，并廣泛獲得好評(píng)，我們有多年的專(zhuān)業(yè)經(jīng)驗(yàn)，正是憑著穩(wěn)定的品質(zhì)，優(yōu)良的信譽(yù)以及專(zhuān)業(yè)的服務(wù)，我司產(chǎn)品在國(guó)內(nèi)外市場(chǎng)銷(xiāo)量穩(wěn)步提高，不斷得到更多買(mǎi)家的認(rèn)可。
“誠(chéng)信，務(wù)實(shí)，雙贏” 是我們公司的價(jià)值觀。
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摘 要：爐外精煉是煉鋼流程中控制鋼中非金屬夾雜物的重要轉(zhuǎn)折點(diǎn)，作為整個(gè)精煉過(guò)程中與鋼液實(shí)時(shí)接觸的鋼包內(nèi)襯用耐火材料，因?yàn)楦邷匚锢砘瘜W(xué)反應(yīng)易向鋼中引入夾雜物，導(dǎo)致精煉效果達(dá)不到預(yù)期。通過(guò)對(duì)典型現(xiàn)役鋼包內(nèi)襯用耐火材料與不同脫氧鋼之間的界面反應(yīng)歸納發(fā)現(xiàn)，鋼包內(nèi)襯用耐火材料會(huì)對(duì)鋼中夾雜物的形貌、成分和理化性能產(chǎn)生影響，既可向鋼中引入夾雜物，也能夠吸附去除夾雜物。提出未來(lái)鋼包內(nèi)襯用耐火材料應(yīng)被賦予更多凈化鋼液等功能指標(biāo)的發(fā)展方向。鋼鐵行業(yè)是體現(xiàn)一個(gè)國(guó)家整體工業(yè)發(fā)展水平的重要標(biāo)志，對(duì)保障國(guó)家重大工程建設(shè)、提升裝備制造水平、促進(jìn)節(jié)能減排和相關(guān)應(yīng)用領(lǐng)域技術(shù)升級(jí)具有重要意義。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)鋼鐵企業(yè)加大研發(fā)投入和技術(shù)改造力度，盡管實(shí)現(xiàn)了鋼鐵產(chǎn)量的快速增長(zhǎng)和品種的迅速豐富，但是一些高端特殊鋼如高鐵用軸承鋼和航空飛機(jī)起落架用鋼仍未擺脫依賴(lài)進(jìn)口的局面。為助力解決上述問(wèn)題，2019年工信部將高檔軸承鋼等40種高品質(zhì)鋼納入《重點(diǎn)新材料首批次應(yīng)用示范指導(dǎo)目錄》中，對(duì)相關(guān)材料發(fā)展和應(yīng)用進(jìn)行傾斜支持。這些材料性能突破的關(guān)鍵在于精確控制非金屬夾雜物。當(dāng)夾雜物以不利的尺寸、形態(tài)和分布特征存在時(shí)，會(huì)破壞基體的連續(xù)性和完整性，嚴(yán)重影響鋼材質(zhì)量和使用性能[1,2,3,4,5]。關(guān)于夾雜物的去除問(wèn)題，眾多科研人員圍繞如何提高夾雜物去除率開(kāi)展了大量研究工作，開(kāi)發(fā)出超低氧冶煉和夾雜物塑性化等先進(jìn)冶煉技術(shù)和裝備[6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16,17]。研究發(fā)現(xiàn)[18]，這些技術(shù)和裝備的革新可以有效減少夾雜物的數(shù)量和降低夾雜物的危害，但仍無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)所有夾雜物尺寸和分布的精確控制。這說(shuō)明，對(duì)于流程長(zhǎng)、環(huán)節(jié)多的高端鋼來(lái)講，夾雜物的精準(zhǔn)控制需要多方面的協(xié)同貢獻(xiàn)。進(jìn)一步對(duì)夾雜物來(lái)源的跟蹤研究發(fā)現(xiàn)，在整個(gè)冶煉中與鋼液實(shí)時(shí)接觸的耐火材料是影響鋼中夾雜物尺寸和分布的主要因素之一。隨著爐外精煉和合金化工藝在煉鋼過(guò)程中所占比重越來(lái)越高，鋼包工作襯用耐火材料的重要性愈發(fā)凸顯，其對(duì)鋼中夾雜物的影響同樣不可忽視。中國(guó)鋼包內(nèi)襯用耐火材料隨著爐外精煉技術(shù)的發(fā)展不斷改進(jìn)[19]。為了滿(mǎn)足不同時(shí)期內(nèi)的精煉需求，近幾十年來(lái)冶金和材料科研技術(shù)工作者不斷更新設(shè)計(jì)理念并相繼開(kāi)發(fā)出多種鋼包內(nèi)襯用耐火材料體系[20,21,22,23]，包括高鋁系耐火材料、碳系復(fù)合耐火材料、鎂鋁系無(wú)碳耐火材料和CaO系耐火材料等。這些鋼包內(nèi)襯用耐火材料在爐外精煉的發(fā)展史上均扮演過(guò)重要的角色[24,25,26]，其中基于天然鋁礬土合成的高鋁系耐火材料由于較低的使用壽命和較差的高溫服役性能，例如抗熱震性差、掛渣嚴(yán)重和抗渣侵能力弱等逐漸退出精煉鋼包內(nèi)襯的歷史舞臺(tái)[27,28,29];其余耐火材料目前雖被使用，但受其材料組成成分和自身結(jié)構(gòu)影響仍均存在一些問(wèn)題，如碳系復(fù)合耐火材料向鋼中的增碳行為[30]、鎂鋁系無(wú)碳耐火材料的抗熱震性問(wèn)題、CaO系耐火材料的水化問(wèn)題等[31,32]，這些問(wèn)題會(huì)導(dǎo)致精煉工藝達(dá)不到預(yù)期效果。此外，現(xiàn)役耐火材料在精煉過(guò)程中與鋼液之間的界面反應(yīng)也會(huì)對(duì)鋼中的非金屬夾雜物造成影響。關(guān)于鋼包內(nèi)襯用耐火材料對(duì)鋼中非金屬夾雜物和鋼材性能的影響已有較多報(bào)道，結(jié)果表明：不同材質(zhì)的耐火材料與鋼液的界面反應(yīng)機(jī)制不同，對(duì)鋼中夾雜物形成的影響也有較大差異。因此，有必要對(duì)現(xiàn)役主流鋼包內(nèi)襯用耐火材料對(duì)鋼中非金屬夾雜物的影響進(jìn)行回顧總結(jié)，并探討未來(lái)鋼包內(nèi)襯用耐火材料的發(fā)展方向。1 典型現(xiàn)役鋼包內(nèi)襯用耐火材料對(duì)非金屬夾雜物的影響在實(shí)際精煉過(guò)程中，鋼包內(nèi)襯用耐火材料以較大面積與鋼液實(shí)時(shí)接觸。伴隨著高溫和攪拌等外場(chǎng)作用，鋼液會(huì)滲透耐火材料并發(fā)生界面反應(yīng)，逐漸導(dǎo)致耐火材料的蝕損，影響鋼液成分?；诰珶掍摪鼉?nèi)襯用耐火材料材質(zhì)的差別和精煉工藝的不同，鋼包內(nèi)襯用耐火材料的蝕損程度和對(duì)鋼中夾雜物的影響存在差異。因此，了解鋼包內(nèi)襯用耐火材料對(duì)鋼中夾雜物的影響，不僅對(duì)冶金工業(yè)中夾雜物的控制具有重要意義，還將對(duì)未來(lái)鋼包內(nèi)襯用耐火材料的發(fā)展提供指導(dǎo)。以現(xiàn)役主流的MgO系耐火材料和鎂鋁質(zhì)耐火材料為對(duì)象，回顧和總結(jié)其在精煉過(guò)程中作為鋼包內(nèi)襯對(duì)鋁脫氧鋼和硅錳脫氧鋼中夾雜物的影響規(guī)律。1.1 MgO系耐火材料對(duì)鋼中非金屬夾雜物的影響1.1.1 對(duì)鋁脫氧鋼中夾雜物的影響金屬鋁具有價(jià)格便宜，親氧能力強(qiáng)，脫氧速度快等優(yōu)點(diǎn)，是一種十分受歡迎的脫氧劑。在使用鋁脫氧時(shí)鋼中的總氧含量可以控制在極低水平，所以對(duì)鋼中總氧含量要求較高的鋼種一般采用鋁作為脫氧劑，其中典型的代表鋼種有軸承鋼、IF鋼、管線(xiàn)鋼等。圍繞MgO系鋼包內(nèi)襯耐火材料對(duì)鋁脫氧鋼中夾雜物的影響已展開(kāi)了大量研究[33,34,35,36]。Harada A等[37,38]、Brabie V等[39]和Jansson S等[40]在研究MgO-C耐火材料與鋁鎮(zhèn)靜鋼之間的反應(yīng)機(jī)理時(shí)，發(fā)現(xiàn)在無(wú)任何鎂添加的情況下，不僅在鋼中出現(xiàn)了MgO和MgO·Al2O3夾雜物，而且在MgO-C耐火材料與鋼液界面處還形成了一層薄薄的鎂鋁尖晶石層;MgO-C質(zhì)耐火材料是通過(guò)碳還原自身的MgO向鋼中溶解鎂并與鋼中的溶解鋁反應(yīng)形成鎂鋁尖晶石夾雜物，見(jiàn)式(1)和式(2)。當(dāng)采用鋁脫氧時(shí)，鋼中會(huì)存在較多的溶解鋁，這些溶解鋁對(duì)MgO-C耐火材料的溶解也會(huì)起到一定作用。LIU C[41,42]通過(guò)研究MgO-C耐火材料與鋁脫氧鋼的反應(yīng)時(shí)發(fā)現(xiàn)：MgO-C耐火材料中的MgO會(huì)與鋼液中的溶解鋁發(fā)生置換反應(yīng)，生成溶解鎂的同時(shí)還會(huì)形成MgO·Al2O3夾雜物，反應(yīng)見(jiàn)式(3)。與碳還原自身的MgO向鋼中溶解鎂的反應(yīng)在耐火材料表面形成的元素分布上會(huì)有所差異。MgO-C耐火材料與鋼液反應(yīng)后界面的元素分布如圖1所示[41]，可以看出，鋼中的溶解鋁與耐火材料中的MgO發(fā)生的置換反應(yīng)后會(huì)在反應(yīng)界面處形成了鎂鋁尖晶石層(圖1(a))，而MgO-C耐火材料通過(guò)自身的碳還原MgO的方式向鋼中溶解鎂后，發(fā)現(xiàn)在耐火材料與鋼液界面處并無(wú)鎂鋁尖晶石層的出現(xiàn)(圖1(b))。鋼中夾雜物的化學(xué)成分變化如圖2所示[41]，試驗(yàn)開(kāi)始前，鋼中的夾雜物主要是鋁脫氧后形成的Al2O3夾雜物，隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，夾雜物中MgO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸增大，當(dāng)反應(yīng)時(shí)間超過(guò)3.5min后，鋼中的夾雜物類(lèi)型主要為MgO·Al2O3。MgO-C耐火材料向鋼中溶解鎂的行為受自身碳的影響較大，為了剝離碳對(duì)MgO向鋼中溶解鎂的影響，CHI Y G[43]和Deng Z[44]通過(guò)試驗(yàn)研究了純MgO耐火材料在鋁脫氧鋼中的溶解行為。CHI Y G[43]通過(guò)將MgO耐火材料棒浸入熔融鋁脫氧鋼液中，研究在不同反應(yīng)時(shí)間下MgO耐火材料對(duì)鋁脫氧鋼中夾雜物的影響，氧化鎂棒與鋼液界面反應(yīng)結(jié)果如圖3所示[43]。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在MgO耐火材料棒與鋼液界面處會(huì)形成薄的MgO·Al2O3層，如圖3(a)所示;此外，MgO系耐火材料還改變了鋼中Al2O3夾雜物的的成分和形貌，在反應(yīng)初期，Al2O3夾雜物的邊緣會(huì)出現(xiàn)MgO·Al2O3相，如圖3(b)所示;隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，Al2O3夾雜物全部轉(zhuǎn)化為有棱角的MgO·Al2O3夾雜物，如圖3(c)所示。這說(shuō)明：在精煉溫度下，鋼中的溶解鋁會(huì)與MgO耐火材料棒發(fā)生反應(yīng)形成MgO·Al2O3層和溶解鎂(式(3))。而溶解鎂則會(huì)進(jìn)一步與鋼中已有的Al2O3反應(yīng)形成MgO·Al2O3夾雜物，見(jiàn)式(4)。圖1 MgO-C耐火材料與鋼液反應(yīng)后界面的元素分布圖2 鋼中夾雜物成分隨時(shí)間的變化圖3 氧化鎂棒與鋼液界面反應(yīng)結(jié)果(a)氧化鎂棒與鋼液界面處的鎂鋁尖晶石層;(b)Al2O3和鎂鋁尖晶石的復(fù)合夾雜物元素分布;(c)典型的鎂鋁尖晶石夾雜物。Deng Z等[44]在氧活度為0.000 1%和0.050 0%條件下對(duì)比了純MgO耐火材料對(duì)鋼中Al2O3夾雜物的影響。結(jié)果表明：鋼中的氧活度大小是MgO耐火材料能否形成溶解鎂并促進(jìn)Al2O3夾雜物轉(zhuǎn)變?yōu)镸gO·Al2O3夾雜物的關(guān)鍵因素。當(dāng)氧活度非常低時(shí)(≤0.000 1%)，耐火材料會(huì)形成較多的溶解鎂，促使Al2O3夾雜物轉(zhuǎn)變?yōu)镸gO·Al2O3夾雜物，如圖4所示;當(dāng)氧活度足夠高時(shí)(≥0.050 0%),Al2O3夾雜物不會(huì)發(fā)生任何變化。圖4 鋼液氧活度較低時(shí)Al2O3夾雜物邊緣形成的小顆粒鎂鋁尖晶石在鋁脫氧鋼實(shí)際精煉過(guò)程中，MgO系耐火材料與含MgO精煉渣均會(huì)向鋼中溶解鎂，對(duì)鋼中夾雜物產(chǎn)生影響。LIU C等[45]通過(guò)試驗(yàn)對(duì)比了含MgO精煉渣和MgO系耐火材料對(duì)鋁鎮(zhèn)靜鋼中夾雜物轉(zhuǎn)變的影響。通過(guò)動(dòng)力學(xué)模型計(jì)算出MgO耐火材料、MgO-C耐火材料和含MgO精煉渣向鋼中供應(yīng)溶解鎂的速率，得出傳輸速率依次為2.18×10-4、5.0×10-4、6.3×10-4 m/s。文獻(xiàn)[41]認(rèn)為：雖然在供鎂速度方面含MgO精煉渣比MgO-C和MgO耐火材料快，但如果考慮與鋼液的相互作用面積，耐火材料與鋼液的接觸面積大約是精煉渣與鋼液接觸面積的4倍。所以在相同時(shí)間內(nèi)MgO系耐火材料對(duì)鋁脫氧鋼中Al2O3夾雜物向MgO·Al2O3夾雜物轉(zhuǎn)化的推動(dòng)作用要大于含MgO精煉渣。綜上所述，MgO系耐火材料在鋼中溶解鎂的能力要強(qiáng)于精煉渣，并且會(huì)推動(dòng)鋼中的Al2O3夾雜物轉(zhuǎn)化為MgO·Al2O3夾雜物。1.1.2 對(duì)硅錳脫氧鋼中夾雜物的影響對(duì)于特殊用途的中高碳長(zhǎng)材產(chǎn)品而言，如簾線(xiàn)鋼、切割線(xiàn)鋼、彈簧鋼等，為了避免在后期冷拔過(guò)程中因Al2O3夾雜物而引起斷絲現(xiàn)象，在生產(chǎn)過(guò)程中一般采用硅錳復(fù)合脫氧，以控制夾雜物形態(tài)，使其擁有較好的塑性[46,47]。DENG Z等[48]研究了MgO耐火材料對(duì)硅錳脫氧鋼中夾雜物的獨(dú)立作用，試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)：隨著反應(yīng)時(shí)間的增加，硅錳脫氧鋼中原有的SiO2-Al2O3-MnO系和SiO2-Al2O3-CaO系夾雜物熔點(diǎn)均會(huì)有所降低，最終穩(wěn)定在1 500℃以下，如圖5所示[48]。經(jīng)上所述，MgO系耐火材料雖然在鋁鎮(zhèn)靜鋼中會(huì)促進(jìn)MgO·Al2O3夾雜物的形成，影響鋼材性能，但在硅錳脫氧鋼中使用時(shí)，卻有利于鋼中低熔點(diǎn)夾雜物的形成，在一定程度上減小了夾雜物對(duì)鋼材的危害。1.2 鎂鋁質(zhì)耐火材料對(duì)鋼中非金屬夾雜物的影響1.2.1 對(duì)鋁脫氧鋼中夾雜物的影響鎂鋁質(zhì)耐火材料具有較長(zhǎng)的使用壽命和穩(wěn)定性，綜合性能優(yōu)異，并避免了MgO-C磚向鋼中的增碳行為，因此在鋁脫氧鋼生產(chǎn)過(guò)程中被廣泛應(yīng)用。Deng Z等[44]研究了鎂鋁質(zhì)耐火材料對(duì)鋁脫氧低合金鋼中夾雜物的影響，結(jié)果表明：鎂鋁質(zhì)耐火材料對(duì)其影響很小，不會(huì)促使Al2O3轉(zhuǎn)化為尖晶石夾雜物，這是因?yàn)殒V鋁質(zhì)耐火材料中的MgO活度非常低(約為0.06)[49]，很難與鋼液反應(yīng)生成溶解鎂對(duì)鋼中的夾雜物產(chǎn)生影響。文獻(xiàn)[50,51]的研究表明，鎂鋁質(zhì)耐火材料會(huì)與鋁鎮(zhèn)靜中錳鋼中的溶解錳發(fā)生置換反應(yīng)(式(5))，并且在耐火材料-鋼液界面處形成(Mn,Mg)O·Al2O3層，隨著反應(yīng)時(shí)間的增加，侵蝕層越來(lái)越厚，錳元素從耐火材料的邊緣慢慢往中心位置擴(kuò)散。如圖6所示[50]，當(dāng)界面變質(zhì)層受到鋼液沖刷時(shí)，會(huì)與耐火材料基體剝離成為鋼液中(Mn,Mg)O·Al2O3夾雜物的來(lái)源，鋼中典型的(Mn,Mg)O·Al2O3夾雜物如圖7所示[51]。綜上所述，雖然鎂鋁質(zhì)耐火材料對(duì)鋁脫氧低合金鋼中的夾雜物影響很小，但是會(huì)與鋁鎮(zhèn)靜中錳鋼之間發(fā)生較為強(qiáng)烈的界面反應(yīng)，并影響鋼中夾雜物的形貌和成分。圖5 MgO耐火材料對(duì)鋼中夾雜物熔點(diǎn)的影響(a)、(b)SiO2-Al2O3-MnO體系夾雜物;(c)、(d)SiO2-Al2O3-CaO體系夾雜物。圖6 鎂鋁質(zhì)耐火材料與鋼液界面處元素分布(a)反應(yīng)30min;(b)反應(yīng)60min;(c)反應(yīng)120min。圖7 鋁鎮(zhèn)靜中錳鋼中典型的(Mn,Mg)O·Al2O3夾雜物1.2.2 對(duì)硅錳脫氧鋼中夾雜物的影響鎂鋁質(zhì)耐火材料由于其優(yōu)異的高溫服役性能在硅錳脫氧鋼中也有一定的應(yīng)用。所以一些研究者開(kāi)展了鎂鋁質(zhì)耐火材料對(duì)硅錳脫氧鋼中夾雜物的影響。文獻(xiàn)[52,53,54]開(kāi)展了鎂鋁質(zhì)耐火材料與硅錳合金鋼之間的動(dòng)態(tài)作用試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明：鎂鋁質(zhì)耐火材料在高溫下會(huì)被硅錳合金鋼侵蝕并形成液相變質(zhì)層，在鋼液動(dòng)態(tài)作用下，該變質(zhì)層會(huì)和鋼液發(fā)生乳化現(xiàn)象，鋼液滴會(huì)在液相變質(zhì)層內(nèi)彌散分布，導(dǎo)致鋼液穿過(guò)界面層繼續(xù)與耐火材料反應(yīng)。如此循環(huán)作用，最終造成耐火材料不斷遭受鋼液的侵蝕，當(dāng)受到鋼液沖刷時(shí)，液態(tài)變質(zhì)層會(huì)進(jìn)入鋼中形成夾雜物，侵蝕機(jī)理如圖8所示[48]。圖8 鎂鋁質(zhì)耐火材料與熔鋼之間的動(dòng)態(tài)作用示意圖1—鋼液;2—界面反應(yīng)區(qū);3—鎂鋁質(zhì)耐火材料。李陽(yáng)等[55]在研究鎂鋁質(zhì)耐火材料與95Cr切割線(xiàn)鋼的相互作用時(shí)發(fā)現(xiàn)，鎂鋁質(zhì)耐火材料對(duì)鋼中的夾雜物具有一定的去除作用，并且可以將切割線(xiàn)鋼中大部分夾雜物的熔點(diǎn)分布在1 300℃的低熔點(diǎn)區(qū)域。如圖9所示[55]。圖9 MgO坩堝材質(zhì)對(duì)95Cr鋼中夾雜物成分分布的影響鎂鋁質(zhì)耐火材料在鋁脫氧低合金鋼中，MgO活度較小不會(huì)向鋼中溶解鎂對(duì)鋼中夾雜物產(chǎn)生影響，但在鋁鎮(zhèn)靜中錳鋼中使用時(shí)，則受鋼中錳元素的影響，在界面處形成液態(tài)變質(zhì)層，受鋼液動(dòng)態(tài)作用進(jìn)入鋼中形成夾雜物。在硅錳脫氧鋼中使用時(shí)，也會(huì)形成變質(zhì)層，通過(guò)變質(zhì)層向鋼中輸送夾雜物，但會(huì)在一定程度上降低鋼中夾雜物的熔點(diǎn)。通過(guò)總結(jié)典型現(xiàn)役主流鋼包內(nèi)襯用耐火材料對(duì)鋁脫氧和硅錳脫氧鋼中夾雜物的影響可以看出，鋼包內(nèi)襯耐火材料不僅會(huì)在鋼液機(jī)械作用下?lián)p毀、剝落形成鋼中的外來(lái)大型夾雜物，而且還會(huì)與鋼液發(fā)生界面反應(yīng)，對(duì)鋼中現(xiàn)有夾雜物的形貌、種類(lèi)以及性質(zhì)產(chǎn)生影響。所以在實(shí)際生產(chǎn)中鋼包內(nèi)襯用耐火材料對(duì)鋼液的影響應(yīng)該受到重視。2 新型鋼包內(nèi)襯耐火材料對(duì)鋼中夾雜物的影響現(xiàn)役主流鋼包內(nèi)襯用耐火材料雖滿(mǎn)足了當(dāng)下精煉技術(shù)的使用周期要求，但在自身結(jié)構(gòu)、高溫服役性能以及對(duì)鋼中夾雜物無(wú)害化處理方面仍存在較多問(wèn)題。所以新型鋼包內(nèi)襯用耐火材料在具備穩(wěn)定的高溫服役性能同時(shí)，還應(yīng)該起到凈化鋼液的作用。隨著人們對(duì)耐火材料與鋼液界面反應(yīng)研究的不斷深入，發(fā)現(xiàn)CaO系耐火材料[20,22,56]對(duì)鋼中的Al2O3、SiO2夾雜及磷、硫元素具有改性甚至吸附去除的作用。例如對(duì)鋼材性能不利的Al2O3夾雜物，在精煉溫度下游離的CaO會(huì)與Al2O3形成低熔點(diǎn)的復(fù)合物Ca12Al14O33(C12A7)和Ca3Al2O6(C3A)[56]，見(jiàn)式(6)和式(7)，在精煉溫度下(1 600～1 700℃)呈液態(tài)。液態(tài)夾雜物在精煉溫度下不僅更容易聚合長(zhǎng)大，增加上浮去除機(jī)率，而且還會(huì)減少水口堵塞的幾率。但CaO的水化問(wèn)題限制了CaO系耐火材料在工業(yè)生產(chǎn)中的推廣。作者所在課題組摒棄了以往基于天然原料機(jī)械混合的思路，從成分調(diào)控和結(jié)構(gòu)匹配角度出發(fā)對(duì)CA6材料進(jìn)行了系統(tǒng)研究。CA6作為鋼包內(nèi)襯耐火材料具備多個(gè)優(yōu)點(diǎn)：熔點(diǎn)高(1 875℃)，高溫還原氣氛下穩(wěn)定性好，抗強(qiáng)堿渣侵能力強(qiáng)而且與熔融金屬之間的潤(rùn)濕性低，不會(huì)與鋼液發(fā)生化學(xué)反應(yīng)[57,58,59,60]。但由于CA6具有磁鉛石結(jié)構(gòu)，很難實(shí)現(xiàn)致密化限制其應(yīng)用推廣。筆者所在課題組基于鏡面層原子調(diào)控原理，首次實(shí)現(xiàn)了致密CA6耐火材料的制備(密度為3.10g/cm3)[61]。在此基礎(chǔ)上，通過(guò)M基塊(磁鉛石基塊)和S基塊(尖晶石基塊)的配合組裝，合成了兩種CaO-MgO-Al2O3(CMA)系三元功能原料[62,63]，即CaMg2Al16O27(CM2A8)和Ca2Mg2Al28O46(C2M2A14)(密度分別為3.66g/cm3和3.71g/cm3)。此系列材料結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，能夠解決傳統(tǒng)含CaO耐火材料的水化問(wèn)題。筆者所在課題組實(shí)驗(yàn)室分別對(duì)CMA材料(C2M2A14)與剛玉-鎂鋁尖晶石材料進(jìn)行熔渣侵蝕(堿度為3.2)對(duì)比試驗(yàn)[63]。結(jié)果表明：兩者在同樣溫度下(1 550℃)被高堿度渣侵蝕3h后結(jié)果表明，兩種材料的渣侵厚度存在明顯差異。其中C2M2A14渣侵層僅有薄薄的179μm，而剛玉-鎂鋁尖晶石材料渣侵層厚度高達(dá)406μm。并且在渣侵層成分上也有所不同，其中C2M2A14渣侵層由致密的CA和CA2構(gòu)成，并無(wú)熔渣成分，有效抑制了熔渣的侵蝕;而剛玉-鎂鋁尖晶石材料渣侵層中除CA和CA2成分外還有較多的熔渣成分，隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，熔渣會(huì)進(jìn)一步侵蝕耐火材料基體，如圖10所示[59]。圖1 0 C2M2A14坩堝和剛玉-尖晶石坩堝與熔渣反應(yīng)區(qū)的圖像此外，還進(jìn)一步對(duì)比了在加入精煉渣的情況下，CMA系列材料和剛玉-鎂鋁尖晶石材料對(duì)鋁脫氧鋼中夾雜物的影響。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，當(dāng)試驗(yàn)時(shí)間控制在40min以?xún)?nèi)，使用CMA材料的鋼液中夾雜物主要為尺寸小于5μm的MgO·Al2O3;而使用剛玉-鎂鋁尖晶石材料的鋼液中則出現(xiàn)較多MnS包裹的MgO·Al2O3夾雜物，其尺寸也有所增加。這說(shuō)明，在實(shí)際精煉時(shí)間內(nèi)(一般不超過(guò)40min),CMA材料抗渣侵能力強(qiáng)，并展現(xiàn)出與熔融金屬潤(rùn)濕性低的特性，不會(huì)向鋼中引入含CaO類(lèi)的夾雜物，同時(shí)對(duì)鋼中的硫元素還具有吸附作用，避免了后期凝固過(guò)程中硫化物的析出。為了探討CMA材料渣侵變質(zhì)層后對(duì)鋼中夾雜物的影響，將試驗(yàn)時(shí)間繼續(xù)延長(zhǎng)。當(dāng)試驗(yàn)時(shí)間增加至50min后，CMA材料侵蝕層厚度穩(wěn)定在150μm左右，并在鋼中出現(xiàn)了低熔點(diǎn)的CaO-MgO-Al2O3復(fù)合夾雜物，其尺寸主要控制在1～4μm內(nèi)。這說(shuō)明：隨著熔渣侵蝕的進(jìn)一步進(jìn)行，CMA材料會(huì)與熔渣之間形成高溫性能較好的過(guò)渡保護(hù)層，阻礙熔渣的進(jìn)一步侵蝕;同時(shí)CMA材料會(huì)借助熔渣的侵蝕反應(yīng)釋放出Ca12Al14O33(C12A7)，將鋼中的MgO·Al2O3類(lèi)夾雜物改性為小尺寸且熔點(diǎn)較低的CaO-MgO-Al2O3復(fù)合夾雜物，起到精煉渣效果。CMA材料的研制成功對(duì)未來(lái)耐火材料的發(fā)展提供了新的思路，筆者所在課題組已經(jīng)與耐火材料企業(yè)合作開(kāi)展產(chǎn)業(yè)化生產(chǎn)并在部分鋼鐵廠實(shí)現(xiàn)工業(yè)化試用。在不久的將來(lái)，以CMA為代表的新型功能性鋼包內(nèi)襯用耐火材料有望為先進(jìn)的精煉技術(shù)提供更有力的支撐，共同助力高品質(zhì)鋼的國(guó)產(chǎn)化進(jìn)程的推進(jìn)。3 結(jié)論(1)MgO系耐火材料會(huì)向鋁脫氧鋼中溶解鎂，促使鋼中的Al2O3夾雜物向MgO·Al2O3夾雜轉(zhuǎn)變;但在硅錳脫氧鋼冶煉過(guò)程中卻有利于鋼中低熔點(diǎn)夾雜物的形成。(2)鎂鋁質(zhì)耐火材料對(duì)鋁脫氧低合金鋼中的夾雜物影響很小，但會(huì)與鋁鎮(zhèn)靜中錳鋼之間發(fā)生較為強(qiáng)烈的界面反應(yīng)形成變質(zhì)層，通過(guò)變質(zhì)層向鋼中輸送夾雜物;在硅錳脫氧鋼中使用時(shí)也會(huì)以同樣的方式向鋼中輸送夾雜物，但在一定程度上會(huì)降低鋼中夾雜物的熔點(diǎn)。(3)未來(lái)鋼包內(nèi)襯用耐火材料應(yīng)該打破傳統(tǒng)研發(fā)思維，不應(yīng)只局限于延長(zhǎng)使用壽命方面，應(yīng)該更多考慮在服役性能穩(wěn)定和不污染鋼液的前提下賦予其功能性，對(duì)鋼中的夾雜物和雜質(zhì)元素進(jìn)行去除或者無(wú)害化處理。CMA材料的成功研制，為未來(lái)鋼包內(nèi)襯用耐火材料的發(fā)展提供了新的思路。
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摘 要：由三根電極的普通交流電弧爐發(fā)展為超高功率(UHP)及一根電極的直流(DC)電弧爐，爐體結(jié)構(gòu)有一些改變。針對(duì)各部位的損毀因素，內(nèi)襯用的耐火材料也有所發(fā)展。例如普通電弧爐的爐頂用高鋁磚、爐墻鎂磚砌筑，而UHP及DC電弧爐采用大面積水冷爐頂、爐墻，爐頂三角區(qū)采用剛玉澆注料或預(yù)制件，爐墻用鎂碳磚，蝕損嚴(yán)重部位采用噴補(bǔ)作業(yè)。還介紹了日本等一些國(guó)家DC和UHP的各種爐型用耐火材料。煉鋼電弧爐是以電極端部和爐料之間發(fā)生的電弧為熱能進(jìn)行煉鋼的設(shè)備。電弧爐以廢鋼為爐料直接煉鋼，與礦石煉鐵后再煉鋼相比，基建投資少，節(jié)能60%、節(jié)水40%、減少?gòu)U氣排放86%、減少?gòu)U渣97%[1]。交流電弧爐歷史悠久，交流電是通過(guò)三根石墨電極輸入爐內(nèi)，在電極下端與金屬料之間產(chǎn)生電弧，利用電弧高溫直接加熱爐料，使煉鋼過(guò)程得以進(jìn)行。供電功率越高，爐料熔化速度越快，降低能量消耗越多，因此出現(xiàn)超高功率(UHP)電弧爐。在超高功率的基礎(chǔ)上發(fā)展了直流(DC)電弧爐煉鋼。直流電弧爐是以一根石墨電極的端點(diǎn)為陰極，爐底為陽(yáng)極，石墨電極位于爐膛中心部位。與UHP相比設(shè)備結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，建設(shè)費(fèi)用低，熔池中的電流與熱量分布比較均勻，不存在過(guò)熱區(qū)域，因此耐火材料損耗比較小、節(jié)能且噪音小等。目前，煉鋼電弧爐向大型化、控制自動(dòng)化方向發(fā)展。我國(guó)的電弧爐主要用來(lái)生產(chǎn)合金鋼。煉鋼水平與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比差距較大，如2015年我國(guó)電爐鋼占粗鋼總產(chǎn)量的6.1%,2020年有所提高，但也不超過(guò)10%，與世界平均水平的30%相比還有較大差距。我國(guó)已經(jīng)引進(jìn)先進(jìn)水平的UHP和DC電弧爐，隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展，工業(yè)化程度提高，必然伴以廢鋼資源數(shù)量增加，同時(shí)發(fā)展鐵礦石直接還原煉鐵技術(shù)，代替廢鋼，增加電弧爐煉鋼的爐料，還有核電的發(fā)展，使電弧爐煉鋼有了物質(zhì)保證。電弧爐的內(nèi)襯是耐火材料構(gòu)成的，隨著UHP和DC技術(shù)的發(fā)展，需要新型優(yōu)質(zhì)耐火材料與之相配套。有人說(shuō)[2]：沒(méi)有優(yōu)質(zhì)爐襯、爐底耐火材料支持長(zhǎng)壽爐齡，超高功率電弧爐就無(wú)法發(fā)揮高效生產(chǎn)的優(yōu)勢(shì)。爐底耐火材料是直流電弧爐得以實(shí)現(xiàn)的必要條件，反映了煉鋼與耐火材料技術(shù)的互相影響，互為依存，在電弧爐煉鋼系統(tǒng)優(yōu)化生產(chǎn)中有不可分割的作用。1 電弧爐的結(jié)構(gòu)變化傳統(tǒng)的電弧爐由爐頂(又稱(chēng)爐蓋)、爐墻、爐坡、爐底和出鋼槽構(gòu)成，全部用耐火材料構(gòu)筑，外包鋼制爐殼。爐墻一側(cè)設(shè)有爐門(mén)，另一側(cè)為出鋼口，并與出鋼槽相連。而UHP和DC電弧爐采用偏心爐底出鋼，使?fàn)t體由傾動(dòng)式改為固定式，爐底有供氣攪拌設(shè)置，爐頂安裝氧-燃料燒嘴，在爐底偏心位置設(shè)置出鋼口，代替出鋼槽。由于取消了傾動(dòng)設(shè)備，擴(kuò)大了水冷面積，緩和了爐襯的損毀，適當(dāng)降低了出鋼溫度，并縮短了出鋼時(shí)間，從而降低生產(chǎn)成本。爐墻采用鑲砌水冷箱式水冷套措施，其內(nèi)表面噴涂一層耐火涂料，使其掛渣形成保護(hù)層，可有效降低耐火材料消耗，但電耗可能增加。國(guó)外有的電弧爐功率達(dá)1 000 kV·A/t以上，爐墻壽命達(dá)2 000爐次以上，水冷爐蓋壽命達(dá)4 000爐次，降低耐火材料消耗60%以上。2 耐火材料內(nèi)襯的損毀因素電弧爐內(nèi)襯的耐火材料長(zhǎng)期處于高溫、熔渣侵蝕和急熱急冷狀態(tài)下，工作條件極其惡劣。在煉鋼的熔化期和氧化期，不致于因高溫?fù)p壞爐襯，但在還原期的鋼液溫度相當(dāng)高，又受電弧直接輻射(有時(shí)溫度達(dá)4 000℃以上)，爐襯很容易造成熔融損壞。出完鋼裝料時(shí)，爐襯溫度突然下降，裝完料開(kāi)始送電，溫度又逐漸升高，這種急冷急熱是爐襯剝落的直接原因，主要是爐頂容易剝落。耐火材料內(nèi)襯損毀的主要因素包括[3]:(1)化學(xué)侵蝕。FeO或渣中SiO2與耐火材料中的CaO、MgO之間的化學(xué)反應(yīng)，使?fàn)t襯變?yōu)槿墼?，而?dǎo)致?lián)p毀。(2)耐火材料內(nèi)襯中的碳成分被含氧成分(如FeO、O2、MgO等)氧化，導(dǎo)致耐火材料脫碳而損毀。(3)沖刷和機(jī)械沖擊。鋼水或熔渣流過(guò)耐火材料表面，以物理性磨損或沖刷爐襯，而導(dǎo)致內(nèi)襯損毀;在出鋼口、渣線(xiàn)、電極口或排氣口平臺(tái)等沖刷嚴(yán)重，廢鋼等爐料吊入往往撞擊爐襯而損毀。(4)水化。在生產(chǎn)過(guò)程中，往往會(huì)出現(xiàn)爐頂或爐墻漏水或滲水，還有水蒸氣，與堿性耐火材料中的MgO、CaO進(jìn)行水化反應(yīng)，使內(nèi)襯損毀。3 電弧爐用耐火材料根據(jù)電弧爐的結(jié)構(gòu)，由于各部位承受的熱負(fù)荷大小不同，與熔渣、鋼水接觸作用及機(jī)械損壞程度存在差異，不同部位必須采用不同的耐火材料[4]。3.1 爐頂(蓋)我國(guó)中小電弧爐普遍采用燒成或不燒高鋁磚，局部用高鋁質(zhì)或剛玉質(zhì)不定形耐火材料預(yù)制件。大型超高功率電弧爐和直流電弧爐采用水冷技術(shù)，除三角區(qū)外，爐頂耐火材料不是關(guān)鍵。三角區(qū)由于強(qiáng)烈熱震及電極熱輻射苛刻，國(guó)外普遍采用剛玉質(zhì)或鋁鉻質(zhì)搗打料，我國(guó)一般用高鋁質(zhì)或剛玉質(zhì)搗打料。天津鋼管集團(tuán)公司150 t超高功率電弧爐，爐頂三角部分(三個(gè)電極孔周?chē)?采用鉻剛玉質(zhì)澆注料預(yù)制件，預(yù)先烘烤，現(xiàn)場(chǎng)直接使用，并解決了電極孔定位的難題。還針對(duì)氧槍上部損毀較快問(wèn)題，在該區(qū)域采取局部加厚處理，使?fàn)t頂各部分損毀速度基本一致，最高壽命達(dá)676爐次。3.2 爐墻(壁)分為一般爐墻、渣線(xiàn)區(qū)和臨近電弧的熱點(diǎn)部位爐墻。一般爐墻主要用鎂磚、白云石磚砌筑，也有用不燒鎂磚和瀝青結(jié)合的鎂質(zhì)及白云石質(zhì)搗打料。超高功率和直流電弧爐冶煉特殊鋼的爐壁使用鎂鉻磚和優(yōu)質(zhì)鎂磚砌筑。由于渣線(xiàn)和熱點(diǎn)部位是爐墻的薄弱環(huán)節(jié)，爐墻的壽命主要取決于熱點(diǎn)部位的損壞程度，因此特別重視熱點(diǎn)部位的耐火材料，早期使用鎂鉻磚，使用壽命100～150爐次，現(xiàn)在使用鎂碳磚，壽命達(dá)300爐次以上。為使?fàn)t墻損毀趨于平衡，延長(zhǎng)壽命，在爐墻鑲砌水冷箱或水冷套措施，其表面噴涂一層耐火涂料，使用時(shí)掛渣形成保護(hù)層，不但提高爐墻壽命，還能使電極消耗降低0.5 kg/t，生產(chǎn)成本降低5%～10%。3.3 爐底和爐坡?tīng)t底和爐坡構(gòu)成熔池，是裝爐料和鋼液匯集的部位。爐底普遍采用優(yōu)質(zhì)電熔鎂砂打結(jié)內(nèi)襯，一般分兩層，下層用鎂磚或?yàn)r青結(jié)合的鎂磚砌筑，上面用鎂質(zhì)或鎂鈣鐵質(zhì)搗打料，工作層打結(jié)料直接影響爐底壽命。20世紀(jì)90年代出現(xiàn)的鎂鈣鐵質(zhì)干式搗打料，施工方便、燒結(jié)速度快、使用中形成良好的燒結(jié)層，提高了抗侵蝕和抗沖刷性能，耐火材料消耗降到2 kg/t以下。爐坡料與爐底料被侵蝕的情況有些不同，某公司[5]在爐坡部分采取適當(dāng)提高M(jìn)gO含量，降低Fe2O3含量，使用納米級(jí)微粉提高燒結(jié)性能，改進(jìn)后搗打料的理化指標(biāo)見(jiàn)表1。爐坡上部的渣線(xiàn)部位，由于熔渣侵蝕嚴(yán)重，要進(jìn)行噴補(bǔ)作業(yè)。3.4 出鋼槽(口)一般的側(cè)式出鋼槽，我國(guó)普遍采用高鋁磚、蠟石磚等砌筑，或者用搗打料、澆注料制成整體出鋼槽。20世紀(jì)80年代開(kāi)發(fā)的偏心出鋼口，由原來(lái)的傾動(dòng)式出鋼改為固定式出鋼，偏心底出鋼對(duì)耐火材料來(lái)說(shuō)有許多優(yōu)點(diǎn)：可使水冷區(qū)域擴(kuò)大、耐火材料用量及鋼包渣量減少等。因此，可降低出鋼溫度13℃、降低爐底耐火材料消耗0.5 kg/t、降低鋼包耐火材料消耗0.43 kg/t、降低噴補(bǔ)耐火材料消耗0.64 kg/t。出鋼口磚為瀝青浸漬燒成鎂磚、管磚為鎂碳磚，端部為Al2O3-SiC-C磚或鎂碳磚。出鋼口管由于反復(fù)出鋼，侵蝕沖刷嚴(yán)重，直徑擴(kuò)大，需要維修更換。日本人發(fā)明一種Al2O3-MgO-C磚，含碳量低，具有很好的耐磨性和抗侵蝕性能。因此，可把初始管磚的孔徑擴(kuò)大，使出鋼時(shí)間縮短，提高操作效率。出鋼口磚的性能見(jiàn)表2。為了使出鋼順利，常采用鎂橄欖石基質(zhì)的粗砂引流料。爐底吹氣元件普遍用鎂碳質(zhì)供氣磚和供氣干式料。3.5 噴補(bǔ)料噴補(bǔ)料主要用于電弧爐的渣線(xiàn)及熱點(diǎn)部位，還有直流電弧爐的電極套管。我國(guó)和日本開(kāi)發(fā)的白云石質(zhì)、鎂鈣質(zhì)、鎂質(zhì)噴補(bǔ)料理化指標(biāo)見(jiàn)表3。直流電弧爐的電極套管需要經(jīng)常修補(bǔ)，也是通過(guò)熱噴補(bǔ)，噴補(bǔ)溫度≥800 C°。日本開(kāi)發(fā)的碳結(jié)合鎂碳質(zhì)和鋁鎂碳質(zhì)熱態(tài)噴補(bǔ)料性能較好，見(jiàn)表4。3.6 直流電弧爐用耐火材料直流電弧爐的爐頂、爐墻、出鋼口系統(tǒng)用耐火材料與超高功率電弧爐大同小異，唯有底電極的結(jié)構(gòu)不同。有兩種材質(zhì)的底電極，即MgO-C質(zhì)耐火材料底電極和金屬底電極。金屬底電極是以鑲嵌于爐底耐火材料中的金屬元件為陽(yáng)極，分為風(fēng)冷式金屬觸針底電極、鋼片底電極和水冷式1-4根金屬棒底電極，分別以ABB、GHH、Clecim為代表。對(duì)于直流電弧爐來(lái)說(shuō)，底電極的壽命就是爐底耐火材料的壽命。爐底吹氣元件，普遍用MgO-C供氣磚和供氣干式料。世界主要國(guó)家和地區(qū)電弧爐用耐火材料見(jiàn)表5。表1 改進(jìn)后的爐坡、爐底搗打料理化指標(biāo)表1 改進(jìn)后的爐坡、爐底搗打料理化指標(biāo)表2 出鋼口用鎂碳磚和AI2O3-MgO-C磚性能表2 出鋼口用鎂碳磚和AI2O3-MgO-C磚性能表3 日本和中國(guó)噴補(bǔ)料的理化指標(biāo)表3 日本和中國(guó)噴補(bǔ)料的理化指標(biāo)表4 電極套管磚熱態(tài)噴補(bǔ)料性能表4 電極套管磚熱態(tài)噴補(bǔ)料性能表5 一些國(guó)家和地區(qū)電弧爐用耐火材料表5 一些國(guó)家和地區(qū)電弧爐用耐火材料4 討論4.1 煉鋼電弧爐用耐火材料，隨著爐子結(jié)構(gòu)變化而發(fā)展一般交流電弧爐(功率500～700 kV·A/t)[6]發(fā)展為超高功率(UHP)電弧爐及直流(DC)電弧爐，爐子結(jié)構(gòu)改變，爐蓋、爐壁大面積水冷，爐蓋上安裝氧-燃料燒嘴，偏心爐底出鋼和噴吹惰性氣體等，還有8%左右的鋼水和熔渣留在爐內(nèi)，甚至無(wú)渣出鋼，這樣一來(lái)，不但耐火材料用量減少，而且對(duì)爐襯和鋼包耐火材料的侵蝕也有所減輕。如英國(guó)ASW公司120 t電弧爐運(yùn)行表明：降低爐底耐火材料消耗0.5 kg/t、降低鋼包耐火材料消耗0.43 kg/t、降低噴補(bǔ)料消耗0.64 kg/t。對(duì)于超高功率(UHP)電弧爐的三角區(qū)(電極孔周?chē)?、熱點(diǎn)區(qū)域和渣線(xiàn)，使用條件苛刻，必須選擇優(yōu)質(zhì)的高檔耐火材料。而DC與UHP電弧爐相比，DC電弧爐唯有一根電極，位于爐膛中心，熔池中的電流與熱量分布相對(duì)比較均勻，且不存在熱點(diǎn)區(qū)域，因而耐火材料的損耗速度減小，同時(shí)由于爐齡延長(zhǎng)，耐火材料綜合消耗降低50%～60%。唯有爐底導(dǎo)電是直流電弧爐的最主要特征，無(wú)論是采用爐底耐火材料為陽(yáng)極，還是以鑲嵌于爐底耐火材料中的金屬元件為陽(yáng)極，其所處的工作環(huán)境和工作條件都十分嚴(yán)苛，爐底電極壽命就是爐底耐火材料壽命，是DC電弧爐用耐火材料的主攻方向。目前一般爐底電極周?chē)褂肕gO-C質(zhì)或MgO質(zhì)套磚，其他部位使用干式料，可冷補(bǔ)。隨著電弧爐設(shè)備改進(jìn)及冶煉技術(shù)的提高，電力工業(yè)發(fā)展，電爐鋼成本不斷下降，現(xiàn)在電弧爐不但用于生產(chǎn)合金鋼，還大量用來(lái)生產(chǎn)碳素鋼，發(fā)展前景可觀。因此應(yīng)該加強(qiáng)電弧爐用耐火材料的研究。4.2 電弧爐煉鋼工藝的變化對(duì)耐火材料的影響不可輕視如某公司的90 t超高功率電弧爐，剛投產(chǎn)時(shí)用全廢鋼冶煉，三年后開(kāi)始采用兌鐵水的工藝生產(chǎn)，再過(guò)五年改為爐底底吹工藝，然后又對(duì)氧槍系統(tǒng)進(jìn)行了改造。隨著煉鋼生產(chǎn)工藝條件的改變，內(nèi)襯用耐火材料的侵蝕狀況更加嚴(yán)重，爐齡下降到400～500爐次。為此，該公司采取了選用優(yōu)質(zhì)耐火材料、優(yōu)化爐墻砌筑和爐底打結(jié)工藝、改進(jìn)冶煉工藝、調(diào)整造渣制度、實(shí)施濺渣護(hù)爐和掛渣護(hù)爐工藝，使?fàn)t襯耐火材料大幅度提高到850爐次以上，補(bǔ)爐料由60 t/爐役，下降到10 t/爐役。4.3 必須做好耐火制品的砌筑，保證澆注料、搗打料的施工質(zhì)量由于電弧爐使用條件苛刻，爐墻鎂碳磚的外形尺寸精度和砌筑質(zhì)量，對(duì)耐火材料內(nèi)襯壽命的影響，甚至超過(guò)鎂碳磚本身的物理化學(xué)性能。為了防止高溫?zé)崤蛎洺霈F(xiàn)的起拱或跑磚現(xiàn)象，磚與磚之間預(yù)留1～3 mm磚縫，并搗入一種防熱脂的特殊材料。特別要關(guān)注超高功率(UHP)和直流(DC)電弧爐爐底的施工，工作層打結(jié)的好壞，直接影響爐底的壽命。尤其要重視鎂鈣鐵質(zhì)打結(jié)料，要能形成致密的燒結(jié)層。因此，要采用固定胎模和“十”字交叉法進(jìn)行打結(jié)，打結(jié)料分批加入，每批打結(jié)料厚度<150 mm，充分搗打，達(dá)到致密。5 結(jié)語(yǔ)煉鋼電弧爐，由三根電極的普通交流電弧爐發(fā)展為超高功率(UHP)及一根電極直流(DC)電弧爐，其爐體結(jié)構(gòu)有所改變，采用偏心爐底出鋼、爐底噴吹氣體，直流電弧爐用爐底做陽(yáng)極導(dǎo)電等。其內(nèi)襯所用的耐火材料也隨著變化。由普通電弧爐爐頂用高鋁磚、爐墻用鎂磚、白云石磚、爐底用鎂質(zhì)、白云石質(zhì)搗打料、出鋼槽由高鋁磚砌筑或高鋁質(zhì)澆注料整體澆注出鋼槽。而超高功率和直流電弧爐變?yōu)闋t頂三角區(qū)用剛玉質(zhì)澆注料或預(yù)制件，爐墻用鎂碳磚，并對(duì)爐頂、爐墻采用大面積水冷，減少耐火材料用量，提高內(nèi)襯壽命。超高功率電弧爐的熱點(diǎn)區(qū)域及渣線(xiàn)等侵蝕比較嚴(yán)重部位采取噴補(bǔ)。爐底和爐坡用鎂鈣鐵質(zhì)打結(jié)料。直流電弧爐無(wú)熱點(diǎn)區(qū)域，可是爐底作為陽(yáng)極要求耐火材料具有導(dǎo)電性，采用鎂碳磚或鑲嵌金屬元件的鎂碳磚。
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